引用本文
吴永彬, 刘雪琦, 杜宣, 周晓义, 王丽, 李骏, 李雁鸿, 李秀峦, 李阳. 超稠油油藏溶剂辅助重力泄油机理物理模拟实验[J]. 石油勘探与开发, 2020,47(4): 765-771.
WU Yongbin, LIU Xueqi, DU Xuan, ZHOU Xiaoyi, WANG Li, LI Jun, LI Yanhong, LI Xiuluan, LI Yang. Scaled physical experiments on drainage mechanisms of solvent-expanded SAGD in super-heavy oil reservoirs[J]. Petroleum Exploration & Development, 2020,47(4): 765-771.  
Doi: 10.11698/PED.2020.04.13
Permissions
Copyright©2020, 《石油勘探与开发》编辑部
《石油勘探与开发》编辑部 所有
超稠油油藏溶剂辅助重力泄油机理物理模拟实验
吴永彬1, 刘雪琦1, 杜宣1, 周晓义2, 王丽2, 李骏3, 李雁鸿4, 李秀峦1, 李阳5
1.中国石油勘探开发研究院,北京 100083
2.新疆油田公司风城油田作业区,新疆克拉玛依 834000
3.中国石油大学（北京）石油天然气工程学院,北京 102249
4.山东科瑞集团研究院,山东东营 257000
5.中国地质大学（北京）能源学院,北京 100083

第一作者简介：吴永彬（1982-）,男,四川自贡人,博士,中国石油勘探开发研究院高级工程师,主要从事稠油/超稠油开发实验及油藏工程方面的研究。地址：北京市海淀区学院路20号,中国石油勘探开发研究院热力采油研究所,邮政编码：100083。E-mail: wuyongbin@petrochina.com.cn

收稿日期: 2019-08-06
基金项目: 国家重大科技专项“稠油/超稠油开发关键技术”（2016ZX05012）; 中国石油天然气股份有限公司科技项目“稠油注溶剂开采新技术研究”（2016B-1403）
摘要

针对国内超稠油双水平井蒸汽辅助重力泄油（SAGD）油区原油高温黏度大、蒸汽腔扩展慢、产油量水平低、油汽比偏低等问题,在溶剂加速降黏特征实验基础上,建立溶剂辅助SAGD（ES-SAGD）泄油理论模型,开展ES-SAGD大型二维比例物理模拟实验,分析纯蒸汽、两种辅助溶剂配方的重力泄油开发效果。研究表明,轻烃溶剂对原油具有较好的降黏效果,50 ℃条件下原油中添加5%正己烷,降黏率可达96.5%;蒸汽中添加轻烃溶剂（实验中加量为10%）后,可发挥“溶剂溶油降黏+蒸汽高温降黏”的双重作用,加快蒸汽腔横向扩展速率和泄油速率,提高采出程度;蒸汽-溶剂体系中添加1%二甲苯,可以充分发挥其对沥青的溶解作用,减少沥青沉淀,有效降低渗流阻力,进一步提高采出程度;重复利用溶剂,采用ES-SAGD方式开发,可实现利用少量溶剂替代蒸汽,虽目前成本略有偏高,但其具有提高泄油速度、缩短生产周期、提高采出程度等优势,应用潜力巨大;引入轻烃溶剂溶油降黏特征,对SAGD进行修正后建立的ES-SAGD泄油理论模型,经实验数据拟合证实是可靠的,可用于ES-SAGD生产动态预测。图10表1参23

关键词: 蒸汽辅助重力泄油; 溶剂辅助重力泄油; 降黏特征; 沥青溶解; 生产动态; 提高采收率; 超稠油油藏
中图分类号:TE345 文献标志码:A 文章编号:1000-0747(2020)04-0765-07
Scaled physical experiments on drainage mechanisms of solvent-expanded SAGD in super-heavy oil reservoirs
WU Yongbin1, LIU Xueqi1, DU Xuan1, ZHOU Xiaoyi2, WANG Li2, LI Jun3, LI Yanhong4, LI Xiuluan1, LI Yang5
1. Research Institute of Petroleum Exploration & Development, PetroChina, Beijing 100083, China
2. Fengcheng Oil Plant of Xinjiang Oilfield, Karamay 834000, China
3. School of Petroleum Engineering, China University of Petroleum (Beijing), Beijing 102249, China
4. Research Institute of Kerui Petroleum Group, Dongying 257000, China
5. Energy School of China University of Geosciences, Beijing 100083, China
Abstract

In view of high oil viscosity at high temperatures, slow steam chamber expansion rate, low oil rate, and low oil/steam ratio of domestic super heavy oil blocks developed with dual-horizontal well steam assisted gravity drainage (SAGD), the solvent-aided oil viscosity reduction tests were carried out, based on which the analytical equations and similarity laws of solvent-expanded SAGD (ES-SAGD) were deduced. The large 2-D ES-SAGD scaled physical simulation experiments were conducted to compare the SAGD performances of the conventional steam and two formulas of solvent-steam system. The experimental results show that the light hydrocarbon solvents have good viscosity reduction effects to oil, and the oil reduction ratio can reach 96.5% by adding 5% N-hexane at 50 ℃. Moreover, adding light hydrocarbon solvent (10% in the experiments) into the steam can bring the oil viscosity reduction effect of solvent and high temperature steam into play, speed up the lateral steam chamber expansion rate, increase the oil drainage rate and enhance the oil recovery degree. Adding 1% of xylene into the steam-solvent system can dissolve the asphalt to reduce asphalt precipitation, reduce the porous flow resistance and further enhance the oil recovery factor. The ES-SAGD recovery by reusing the solvents can realize replacement of the steam with small amount of solvents. Although currently higher in cost, the technology has the advantages of higher oil drainage rate, reduced production period, and enhanced oil recovery. The ES-SAGD theoretical model by modifying the SAGD model based on the oil viscosity reduction characteristics of solvents has been validated by the experiments and can be applied in ES-SAGD production predictions.

Keyword: SAGD; solvent-expanded SAGD; oil viscosity reduction characteristics; asphalt dissolution; production dynamics; EOR; super-heavy oil reservoir
0 引言

蒸汽辅助重力泄油（SAGD）是超稠油和油砂高效开发的主体技术, 截至2018年底, 中国新疆FC油区已部署实施了171个双水平井SAGD井组, 年贡献产量达到100× 104 t以上。SAGD产油主要依靠重力驱动, 高温下原油动力黏度对蒸汽腔扩展速度和油井产量影响很大[1, 2, 3, 4, 5, 6], 新疆FC油区200 ℃条件下原油黏度20~40 mPa· s, 远高于加拿大高温油砂原油黏度（10~20 mPa· s）, 相同温度下, 加拿大油砂原油SAGD的泄油速度约为中国稠油的2倍。溶剂辅助SAGD（ES-SAGD）是利用溶剂对原油的降黏作用, 在蒸汽高温降黏的基础上, 进一步降低原油黏度, 提高原油的泄油能力。该技术应用于加拿大油砂SAGD项目取得了显著的增产效果[7, 8, 9, 10, 11]。

溶剂类型对ES-SAGD的生产效果有很大影响, 国外对此开展过大量的室内研究, 证实不同油品、不同温压条件对应的最佳溶剂体系不同, 需要针对具体的油藏条件, 筛选合适的溶剂体系[12]。通过文献调研发现, 目前尚未建立ES-SAGD泄油理论模型, 有必要引入辅助溶剂溶油降黏的特征参数, 对常规SAGD泄油理论进行修正, 分析预测ES-SAGD的泄油动态。对具体的稠油油藏而言, 不同溶剂体系对ES-SAGD生产规律的影响需要开展大型物模实验获取数据, 并在此基础上系统研究蒸汽中添加溶剂后蒸汽腔的发育规律、生产动态、采收率与油汽比等的改善情况, 探讨ES-SAGD在国内超稠油油藏中的应用潜力[13]。

本文针对上述问题, 主要开展辅助溶剂降黏实验, 分析溶剂降黏规律, 优选最佳溶剂体系, 在此基础上对SAGD泄油理论模型进行修正, 建立ES-SAGD理论模型。以ES-SAGD理论为指导, 开展大型ES-SAGD二维比例物模实验, 探索ES-SAGD的泄油机理。

1 SAGD泄油理论模型修正

开展不同溶剂对稠油的降黏特征实验, 拟合溶剂对原油的降黏特征关系式, 代入Butler经典SAGD泄油理论模型中, 可准确表征溶剂对稠油的降黏特征及辅助溶剂对SAGD生产动态的影响。

1.1 辅助溶剂降黏实验

为避免轻烃溶剂的高挥发性给实验结果带来误差, 实验采用带密闭测试系统的HAAKE MARS III流变仪进行测试, 测试步骤依据行业准标（SY/T 7549— 2000原油黏温曲线的确定 旋转黏度计法）进行设计。具体步骤为：在原油中添加一定体积比例的不同类型轻烃溶剂快速混合均匀; 倒入流变仪密闭测试转筒中, 密封端盖; 采用磁力搅拌转子测量不同温度下混合油的密闭黏度（测量条件：温度从20 ℃上升到90 ℃, 实验压力为常压, 剪切速率从3 s-1提高到20 s-1）。

实验分别测试了标准原油、95%原油+5%正己烷、95%原油+5%二甲苯、95%原油+5%正戊烷、95%原油+ 5%柴油、95%原油+5%石脑油、95%原油+5%正庚烷的黏度-温度关系（见图1）, 可以看到, 溶剂对原油的降黏率按由大到小依次排序为：正己烷、正庚烷、石脑油、二甲苯、柴油、正戊烷。原油中添加5%正己烷后, 50 ℃条件下原油黏度从89 066 mPa· s下降到3 148 mPa· s, 降黏率达到96.5%, 具有最佳的降黏效果, 可优选为溶剂体系的主剂。

图1 不同类型溶剂对原油的降黏特征曲线

在主剂优选的基础上, 进一步开展不同比例正己烷对原油的降黏特征实验（见图2）, 同样可见, 正己烷溶剂体系可呈指数降低原油黏度, 原油中添加5%~10%正己烷溶剂, 原油黏度降低90%~98%。尽管进一步增加溶剂比例会进一步降低原油黏度, 但考虑轻烃溶剂的高额成本和实际储集层条件下的回采率, 在矿场实施过程中注入过高比例的溶剂将大幅增加经济风险, 因此在综合考虑技术经济界限的基础上, 将二维物理模拟实验的溶剂浓度控制在10%。

图2 不同含量正己烷对原油的降黏特征拟合曲线

由原油降黏特征拟合曲线可知, 轻烃溶剂降黏实验结果与Arrhenius黏度模型计算结果[14, 15, 16, 17, 18]具有很高的拟合率。因此, 溶剂与原油混合后黏度可采用指数函数表示：

${{\mu }_{\text{mix}}}=\exp \left( \sum\limits_{i\text{=1}}^{n}{{{x}_{i}}\ln \ {{\mu }_{i}}} \right)$ （1）

溶剂与原油混合流体的密度采用体积加权, 根据（1）式并通过单位换算, 可得到单/多组分溶剂与原油混合流体运动黏度表达式：

${{\nu }_{\text{mix}}}=0.086\text{ }4\text{ }\frac{{{\mu }_{\text{mix}}}}{{{\rho }_{\text{mix}}}}=0.086\text{ }4\text{ }\frac{\exp \left( \sum\limits_{i\text{=1}}^{n}{{{x}_{i}}\ln \ {{\mu }_{i}}} \right)}{\sum\limits_{i\text{=1}}^{n}{{{y}_{i}}{{\rho }_{i}}}}$ （2）

1.2 理论模型修正

将（2）式代入纯蒸汽SAGD不同阶段的泄油理论模型[19, 20]中, 可修正得到ES-SAGD不同泄油阶段的动态预测公式。

蒸汽腔上升阶段原油产量为：

$q=3L{{\left( \frac{Kg\alpha }{m{{\nu }_{\text{mix}}}} \right)}^{2/3}}{{\left( \phi \Delta {{S}_{\text{o}}} \right)}^{1/3}}{{t}^{1/3}}$ （3）

理想情况下, 蒸汽腔上升至油层顶部后达到高峰稳定产量所需的时间为：

$t=0.44h\sqrt{\frac{\phi \Delta {{S}_{\text{o}}}mh{{\nu }_{\text{mix}}}}{Kg\alpha }}$ （4）

理想情况下, 蒸汽腔达到顶部以后横向扩展时, 原油峰值产量为：

$q=2L\sqrt{\frac{1.5Kg\alpha \phi \Delta {{S}_{\text{o}}}h}{m{{\nu }_{\text{mix}}}}}$ （5）

当蒸汽腔到达井组边界或者油藏边界后, 进入蒸汽腔下降阶段的原油产量为：

$q=\frac{\sqrt{\frac{3}{2}}L-\sqrt{\frac{2}{3}}\frac{{{t}^{2}}LKg\alpha }{{{w}^{2}}\phi \Delta {{S}_{o}}m{{\nu }_{\text{mix}}}h}}{\sqrt{\frac{m{{\nu }_{\text{mix}}}}{Kg\alpha h\phi \Delta {{S}_{\text{o}}}}}}$ （6）

鉴于油藏（物理模型）内温度、压力、注入溶剂类型与蒸汽比例等对原油运动黏度、可动油饱和度均有较大影响, 因此在应用上述公式时, 需要根据不同开发阶段油藏（物理模型）的温度、压力、注入流体参数等确定原油运动黏度和可动油饱和度。

2 ES-SAGD物理模拟实验设计
2.1 相似比例模化

根据Butler纯蒸汽SAGD二维物模相似准则, 结合混合流体黏度关系式（（1）式）, 建立ES-SAGD相似准则基本方程：

${{B}_{3}}\text{=}\sqrt{\frac{Kgh}{\alpha \phi \vartriangle {{S}_{\text{o}}}m{{\nu }_{\text{mix}}}}}$ （7）

根据相似准则对物理模型参数进行比例模化, 建立ES-SAGD大型二维宏观物理模拟的相似比例模型（见表1）与实验流程。

表1 ES-SAGD关键参数比例模化结果

ES-SAGD实验装置主要包括4个部分（见图3）：①注入系统, 包括蒸汽发生器、高压驱替泵、中间容器等, 在准备过程中为模型饱和地层水和原油, 在实验过程中注入水蒸汽和溶剂; ②大型二维可视化模型本体（见图4）, 尺寸50 cm× 30 cm× 4 cm, 内部均匀部署测温热电偶与测压点; ③数据采集与控制系统, 包括压力/温度采集与控制单元、监控电脑、数据采集与压力/温度场反演软件; ④采出系统, 包括高温背压阀、产出汽液自动收集器、电子天平等。

图3 高温高压二维比例物理模拟实验装置图

图4 模型本体结构图

2.2 实验流程

实验共分为9步：①实验前, 模型本体及管路采用丙酮清洗, 并吹氮气干燥。②根据储集层砂岩粒径分布, 模型本体装填粒径80~120目（0.125~0.180 mm）石英砂密封后从补砂孔进行填实, 防止实验过程中砂粒运移。③模型本体抽真空到1.0 kPa。④饱和水：向模型本体中注水（注入水根据地层水矿化度配制）, 注入速度20 mL/min, 注入完毕后老化48 h。⑤饱和油：将超稠油预置入中间容器, 放入恒温箱并升温至80 ℃, 确保超稠油的流动性; 模型本体依靠保温套升温至80 ℃并保持2 h, 然后向模型本体中注入脱水原油, 注入速度10~20 mL/min, 实时测量产出液体含水率, 当含水率为0后继续驱替1 h停止。⑥饱和油完成以后, 模型本体重新降温至地层温度20 ℃, 老化48 h。⑦预热：向模型本体中的注汽井、生产井注入蒸汽进行循坏, 利用监测软件实时监测注汽井、生产井之间模型的温度变化, 当温度达到130 ℃时, 确认注汽井、生产井间建立了热联通与水动力连通, 停止预热, 转为上部注汽井注汽, 下部生产井连续生产, 进入SAGD生产阶段。⑧SAGD生产：控制蒸汽注入速度, 根据监测温度场判别, 进入蒸汽腔上升阶段, 注汽速度从初始的4 mL/min逐步提高到10 mL/min; 进入蒸汽腔横向扩展阶段, 保持10 mL/min注汽速度; 进入蒸汽腔下降阶段, 注汽速度逐渐降低到4 mL/min; 利用回压阀控制产出液速度, 确保采注比控制在1.1~1.2。⑨产出液处理：产出液采用离心机进行油水分离, 并采用旋转蒸发器分离和计量产出的轻烃溶剂和油。

2.3 实验方案设计

采用新疆FC油区超稠油开展物模实验, 原油组分为：饱和烃34.2%、芳香烃20.8%、胶质31.3%、沥青质13.7%。针对该区块沥青含量较高的特点, 共设计3组大型二维SAGD物模实验方案：①纯蒸汽SAGD; ②90%蒸汽+10%正己烷ES-SAGD; ③90%蒸汽+9%正己烷+1%二甲苯ES-SAGD。

设计实验方案①与方案②的目的在于对比蒸汽中添加少量溶剂后的ES-SAGD与纯蒸汽SAGD的蒸汽腔发育、生产动态等特征。设计实验方案③是因二甲苯具有溶解沥青的优异性能, 为防止ES-SAGD过程中沥青沉淀造成油层堵塞, 添加该溶剂评价清除沥青堵塞的可行性, 并对比方案②和方案③的开发效果。

为确保方案对比的一致性与可靠性, 3组实验过程中的饱和水量、饱和油量以及注采参数均相同。

3 实验结果分析
3.1 蒸汽腔扩展特征

3.1.1 蒸汽腔扩展速度

对比蒸汽腔不同扩展阶段温度场（见图5）可知, 方案②和③在蒸汽腔上升和横向扩展阶段的温度场比方案①低10~20 ℃, 原因在于注入的冷溶剂降低了蒸汽温度。然而尽管方案②和③平均温度略低, 但通过溶剂的溶油降黏作用, ES-SAGD温度场的扩展速度反而更快, 证实溶剂与蒸汽的结合, 充分发挥了溶剂溶油降黏+蒸汽高温降黏的双重作用, 原油黏度比常规SAGD更低, 泄油能力显著提高, 促进了蒸汽腔的加速扩展[21, 22]。

图5 SAGD与ES-SAGD蒸汽腔发育形态

3.1.2 蒸汽腔泄油界面扩展形态

对比3个方案的泄油界面发育情况（见图6、图7）, 发现方案①泄油界面呈凸曲面形态, 方案②为斜坡形态, 方案③为凹陡坡形态。可以看到从方案①到方案③, 蒸汽腔的泄油界面横向扩展速度逐渐增大, 方案①蒸汽腔泄油界面横向扩展速度最慢, 主要是因为单纯的蒸汽对原油的降黏效果有限, 横向蒸汽-原油传质速率低; 方案②在蒸汽中添加10%溶剂后, 有效提高了降黏效果, 降低了横向传质阻力, 泄油速率随之提高; 方案③添加了溶解沥青的二甲苯, 对原油的降黏速率进一步提高[23], 蒸汽腔横向扩展速率进一步加快, 泄油速率也进一步提高。

图6 不同溶剂体系的蒸汽腔泄油界面特征

图7 不同溶剂体系的蒸汽腔泄油界面形态对比

通过泄油界面的进一步对比可以发现, 方案②溶剂具有明显的脱沥青现象, 沥青大量沉积在蒸汽腔内部石英砂表面（石英砂表面颜色变暗）; 实际油藏条件下, 沉淀的沥青将堵塞油层孔隙, 降低油层渗流能力。方案③中添加了溶解沥青的二甲苯, 蒸汽腔内部泄油界面处石英砂表面仅出现少量沥青沉淀（石英砂表面颜色变亮）, 说明大量沥青被溶解并被产出, 有效降低了发生沥青堵塞的风险。方案③一方面可大幅降低原油黏度, 同时可有效清除沥青堵塞, 为最佳方案。

3.2 生产动态特征对比

图8为3个方案的产油速率变化曲线, 可以看到, 方案①上产速度远低于方案②、方案③, 方案①4.3 h后产油速率达到峰值, 方案②、方案③产油速率达到峰值的时间分别为2.1 h和1.9 h; 3个方案的峰值产油速率也相差较大, 方案①为223 g/h, 方案②、方案③分别为298, 375 g/h, 较方案①分别提高了33.6%和68.2%。

图8 常规SAGD与ES-SAGD产油速率对比

采用本文修正模型, 并考虑不同生产阶段的实验温度、压力、注入流体参数等对运动黏度、可动油饱和度的影响, 对实验结果进行拟合（见图8）, 对比实验产油速率与采用本文修正模型计算的结果可以看到：方案①的产量上升阶段拟合效果较好, 但在下降阶段拟合较差, 原因在于实验在4~6 h期间背压阀高温控压局部失效, 采注比达到了1.2~1.4, 未能有效控制在1.1~1.2, 导致该阶段高产持续; 过高的实际采注比引起注采井间发生汽窜, 导致实验6 h后产量快速下降, 因此实验与理论模型计算的结果误差较大。实际油藏条件下操作控制引起的汽窜是影响生产的主要因素之一。方案②和方案③生产稳定, 拟合精度高。

方案②累计溶剂用量为：正己烷230.0 mL; 方案③累计溶剂用量为：正己烷177.5 mL, 二甲苯19.7 mL。方案②、方案③溶剂回采率分别为82.3%和86.1%, 表明在封闭油藏中实施ES-SAGD具有较高的溶剂回采率, 可避免溶剂漏失产生的效益损失。

图9为不同方案采出程度对比, 方案①采出程度为58.2%, 方案②、方案③分别为67.9%和74.4%, 比方案①分别提高了9.7%和16.2%, 表明ES-SAGD一方面可以加速降黏, 另一方面随着黏度的降低, 部分难动用的边部与底部原油得到动用, 从而提高了原油采出程度。对比方案②与方案③可知, 方案③原油采出程度比方案②高6.5%, 说明向蒸汽-溶剂体系中添加1.0%二甲苯可以充分发挥其对沥青的溶解作用, 减少沥青沉淀, 有效降低渗流阻力, 原油更易采出。

图9 常规SAGD与ES-SAGD采出程度对比

图10为不同方案累计油汽比对比, 方案①累计油汽比0.32 m3/m3, 方案②、方案③分别为0.54, 0.69 m3/m3, 比方案①分别提高了69%和116%, 表明采用ES-SAGD方式开发, 利用少量溶剂替代蒸汽, 可大幅提高泄油速率。实验过程中, 方案②、方案③的溶剂回采率分别为82.3%和86.1%, 经测算, 如重复利用溶剂, 采用ES-SAGD方式开发, 其总体吨油成本分别比方案①增加17.0%和23.0%, 但鉴于其缩短生产周期、提高采出程度等方面的优势, 应用潜力巨大。

图10 常规SAGD与ES-SAGD累计油汽比对比

4 结论

轻烃溶剂对原油的降黏效果从大到小依次排序为：正己烷、正庚烷、石脑油、二甲苯、柴油、正戊烷, 50 ℃条件下原油中添加5%正己烷, 降黏率可达96.5%。

蒸汽中添加轻烃溶剂后（本文实验中轻烃溶剂加量为10%）, 可发挥“ 溶剂溶油降黏+蒸汽高温降黏” 的双重作用, 加快蒸汽腔横向扩展速率, 加快泄油速率, 提高采出程度。

蒸汽-溶剂体系中添加1%二甲苯, 可以充分发挥其对沥青的溶解作用, 减少沥青沉淀, 有效降低渗流阻力, 进一步提高采出程度。

重复利用溶剂, 采用ES-SAGD方式开发, 可实现利用少量溶剂替代蒸汽, 虽目前成本略有偏高, 但其具有提高泄油速度、缩短生产周期、提高采出程度等优势, 应用潜力巨大。

引入轻烃溶剂溶油降黏特征, 对常规SAGD进行修正后建立的ES-SAGD泄油理论模型, 经实验数据拟合证实是可靠的, 可用于ES-SAGD生产动态预测。

符号注释：

B3— — 相似系数, 无因次; g— — 重力加速度, 7.323 126× 1010 m/d2; h— — 模型或原型油藏厚度, m; i— — 混合油组分编号; K— — 绝对渗透率, m2; L— — 水平井水平段长度, m; m— — 黏温曲线指数, 无因次; n— — 混合油中溶剂与原油的组分数量, 无因次; q— — 原油产量, m3/d; t— — 时间, d; w— — 模型或原型油藏宽度, m; xi— — 混合油中各组分摩尔分数, 无因次; yi— — 混合油中各组分体积分数, 无因次; α — — 热扩散系数, m2/d; Δ So— — 可动油饱和度, %; μ i— — 混合油中各组分的动力黏度, mPa· s; μ mix— — 混合油动力黏度, mPa· s; $v_{mix}$— — 混合油运动黏度, m2/d; ρ i— — 混合油中各组分密度, g/cm3; ρ mix— — 原始原油与轻烃溶剂混合油的质量密度, g/cm3; ϕ — — 孔隙度, %。

（编辑 唐俊伟）

参考文献
[1] 吴永彬, 李秀峦, 马德胜, 等. 双水平井蒸汽辅助重力泄油注汽井筒关键参数预测模型[J]. 石油勘探与开发, 2012, 39(4): 514-521.
WU Yongbin, LI Xiuluan, MA Desheng, et al. Key parameters forecast model of injector wellbores during the dual-well SAGD process[J]. Petroleum Exploration and Development, 2012, 39(4): 514-521. [本文引用:1]
[2] 马德胜, 郭嘉, 昝成, 等. 蒸汽辅助重力泄油改善汽腔发育均匀性物理模拟[J]. 石油勘探与开发, 2013, 40(2): 188-193.
MA Desheng, GUO Jia, ZAN Cheng, et al. Physical simulation of improving the uniformity of steam chamber growth in the steam assisted gravity drainage[J]. Petroleum Exploration and Development, 2013, 40(2): 188-193. [本文引用:1]
[3] 周游, 鹿腾, 武守亚, 等. 双水平井蒸汽辅助重力泄油蒸汽腔扩展速度计算模型及其应用[J]. 石油勘探与开发, 2019, 46(2): 334-341.
ZHOU You, LU Teng, WU Shouya, et al. Models of steam-assisted gravity drainage(SAGD) steam chamber expand ing velocity in double horizontal wells and its application[J]. Petroleum Exploration and Development, 2019, 46(2): 334-341. [本文引用:1]
[4] 罗健, 李秀峦, 王红庄, 等. 溶剂辅助蒸汽重力泄油技术研究综述[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(3): 106-110.
LUO Jian, LI Xiuluan, WANG Hongzhuang, et al. Research on ES-SAGD technology[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36(3): 106-110. [本文引用:1]
[5] 高永荣, 郭二鹏, 沈德煌, 等. 超稠油油藏蒸汽辅助重力泄油后期注空气开采技术[J]. 石油勘探与开发, 2019, 46(1): 109-115.
GAO Yongrong, GUO Erpeng, SHEN Dehuang, et al. Air-SAGD technology for super-heavy oil reservoirs[J]. Petroleum Exploration and Development, 2019, 46(1): 109-115. [本文引用:1]
[6] 王大为, 刘小鸿, 张风义, 等. 溶剂-蒸汽辅助重力泄油数值模拟研究[J]. 西安石油大学学报, 2018, 33(2): 65-71.
WANG Dawei, LIU Xiaohong, ZHANG Fengyi, et al. Study on numerical simulation of expand ing solvent-steam assisted gravity drainage[J]. Journal of Xi’an Shiyou University, 2018, 33(2): 65-71. [本文引用:1]
[7] GATES I D. Solvent-aided steam-assisted gravity drainage in thin oil sand reservoirs[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2010, 74: 138-146. [本文引用:1]
[8] AYODELE O R, NASR T N, BEAULIEU G, et al. Laboratory experimental testing and development of an efficient low pressure ES-SAGD process[R]. Calgary: Canadian International Petroleum Conference, 2009. [本文引用:1]
[9] VENKAT VENKATRAMANI A, OKUNO R. Steam-solvent coinjection under reservoir heterogeneity: Should ES-SAGD be implemented for highly heterogeneous reservoirs[R]. SPE 185001, 2017. [本文引用:1]
[10] RABIEI FARADONBEH M, HARDING T G, ABEDI J. Semi-analytical modeling of steam-solvent gravity drainage of heavy oil and bitumen: Steady state model with linear interface[J]. Fuel, 2016, 183: 568-582. [本文引用:1]
[11] KESHAVARZ M, OKUNO R, BABADAGLI T. Efficient oil displacement near the chamber edge in ES-SAGD[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2014, 118: 99-113. [本文引用:1]
[12] ARDALI M, MAMORA D, BARRUFET M A. Experimental study of co-injection of potential solvents with steam to enhance SAGD process[R]. SPE 144598, 2011. [本文引用:1]
[13] WU Y B, LI X L. Solvent-assisted start-up of SAGD in shallow heavy oil reservoirs[R]. SPE 174604, 2015. [本文引用:1]
[14] NOUROZIEH H, KARIZNOVI M, ABEDI J. Viscosity measurement and modeling for mixtures of Athabasca bitumen/hexane[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2015, 129: 159-167. [本文引用:1]
[15] KARIZNOVI M, NOUROZIEH H, GUAN J G, et al. Measurement and modeling of density and viscosity for mixtures of Athabasca bitumen and heavy n-alkane[J]. Fuel, 2013, 112: 83-95. [本文引用:1]
[16] GATES I D. Oil phase viscosity behavior in expand ing-solvent steam-assisted gravity drainage[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2007, 59: 123-134. [本文引用:1]
[17] NOUROZIEH H, KARIZNOVI M, ABEDI J. Modeling and measurement of thermo-physical properties for Athabasca bitumen and n-heptane mixtures[J]. Fuel, 2015, 157: 73-81. [本文引用:1]
[18] KUMAR A, OKUNO R. Reliable characterization of bitumen based on perturbation from n-alkanes for steam-solvent coinjection simulation[J]. Fuel, 2016, 182: 141-153. [本文引用:1]
[19] BUTLER R M. Thermal recovery of oil and bitumen[M]. New Jersey: Prentice Hall Publishing Company, 1991. [本文引用:1]
[20] 彭立帆. 新疆F油田超稠油SAGD产能预测研究[D]. 成都: 西南石油大学, 2014: 41-50.
PENG Lifan. Prediction of SAGD production of ultra-heavy oil in Xinjiang F-oilfield[D]. Chengdu: Southwest Petroleum University, 2014: 41-50. [本文引用:1]
[21] YOU N, YOON S, LEE C W. Steam chamber evolution during SAGD and ES-SAGD in thin layer oil sand reservoirs using a 2-D scaled model[J]. Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 2012, 18(6): 2051-2058. [本文引用:1]
[22] JI D, DONG M, CHEN Z. Analysis of steam-solvent-bitumen phase behavior and solvent mass transfer for improving the performance of the ES-SAGD process[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2015, 133: 826-837. [本文引用:1]
[23] MUKHAMETSHINA A, KAR T, HASCAKIR B, et al. Asphaltene precipitation during bitumen extraction with expand ing-solvent steam-assisted gravity drainage: Effects on pore-scale displacement[J]. SPE Journal, 2016, 21(2): 380-392. [本文引用:1]