油气田开发

热作用条件下烟道气与轻质原油混相规律

  • 席长丰 , 1, 2 ,
  • 王伯军 1, 2 ,
  • 赵芳 1, 2 ,
  • 花道德 , 1, 3 ,
  • 齐宗耀 1, 2 ,
  • 刘彤 1, 2 ,
  • 赵泽麒 1, 2 ,
  • 唐君实 1, 2 ,
  • 周游 1, 2 ,
  • 王红庄 1, 2
展开
  • 1 提高石油采收率全国重点实验室,北京 100083
  • 2 中国石油勘探开发研究院,北京 100083
  • 3 中国地质大学(北京),北京 100083
花道德(1994-),男,新疆博湖人,现为中国地质大学(北京)能源学院在读博士研究生,主要从事稠油油藏、低渗透油藏开发技术研究。地址:北京市海淀区学院路29号,中国地质大学(北京)能源学院,邮政编码:100083。E-mail:

席长丰(1979-),男,河南太康人,博士,中国石油勘探开发研究院高级工程师,主要从事稠油油藏、低渗透油气藏、非常规油气开发方面的研究工作。地址:北京市海淀区学院路20号,中国石油勘探开发研究院热力采油研究所,邮政编码:100083。E-mail:

Copy editor: 胡苇玮

收稿日期: 2023-05-13

  修回日期: 2023-11-22

  网络出版日期: 2024-01-23

基金资助

中国石油天然气股份有限公司科技项目“热辅助混相驱油技术研究”(2023ZG18)

Miscibility of light oil and flue gas under thermal action

  • XI Changfeng , 1, 2 ,
  • WANG Bojun 1, 2 ,
  • ZHAO Fang 1, 2 ,
  • HUA Daode , 1, 3 ,
  • QI Zongyao 1, 2 ,
  • LIU Tong 1, 2 ,
  • ZHAO Zeqi 1, 2 ,
  • TANG Junshi 1, 2 ,
  • ZHOU You 1, 2 ,
  • WANG Hongzhuang 1, 2
Expand
  • 1 State Key Laboratory of Enhanced Oil Recovery, Beijing 100083, China
  • 2 PetroChina Research Institute of Petroleum Exploration & Development, Beijing 100083, China
  • 3 China University of Geosciences (Beijing), Beijing 100083, China

Received date: 2023-05-13

  Revised date: 2023-11-22

  Online published: 2024-01-23

摘要

通过细长管混相驱替实验开展高温高压条件下烟道气与不同类型轻质原油的热混相规律研究。在高温高压条件下烟道气可以与轻质原油实现混相驱替;相同温度条件下,烟道气驱油效率与压力呈近线性关系;相同压力条件下,随温度增加驱油效率先平缓增加,然后急速增加,驱油效率快速达到90%以上,实现混相驱,驱油效率急速增加过程与稀油轻质组分随温度增加发生蒸馏相变有着密切关系;相同压力条件下,原油越轻,烟道气与原油的最小混相温度越低,越容易实现混相,注空气热混相驱替开发效果越好;高温高压条件下轻质原油与烟道气的混相更多体现的是超临界状态的高温相变特征,与常规高压条件下CO2的接触抽提混相存在较大差异。

本文引用格式

席长丰 , 王伯军 , 赵芳 , 花道德 , 齐宗耀 , 刘彤 , 赵泽麒 , 唐君实 , 周游 , 王红庄 . 热作用条件下烟道气与轻质原油混相规律[J]. 石油勘探与开发, 2024 , 51(1) : 147 -153 . DOI: 10.11698/PED.20230247

Abstract

The miscibility of flue gas and different types of light oils is investigated through slender-tube miscible displacement experiment at high temperature and high pressure. Under the conditions of high temperature and high pressure, the miscible displacement of flue gas and light oil is possible. At the same temperature, there is a linear relationship between oil displacement efficiency and pressure. At the same pressure, the oil displacement efficiency increases gently and then rapidly to more than 90% to achieve miscible displacement with the increase of temperature. The rapid increase of oil displacement efficiency is closely related to the process that the light components of oil transit in phase state due to distillation with the rise of temperature. Moreover, at the same pressure, the lighter the oil, the lower the minimum miscibility temperature between flue gas and oil, which allows easier miscibility and ultimately better performance of thermal miscible flooding by air injection. The miscibility between flue gas and light oil at high temperature and high pressure is more typically characterized by phase transition at high temperature in supercritical state, and it is different from the contact extraction miscibility of CO2 under conventional high pressure conditions.

0 引言

注空气开发技术具有成本低廉、适用范围广的优点,是三次采油技术的重要研究方向。目前国内针对该技术开展了大量室内研究[1-4],在大庆、百色和胜利等油田进行了稀油注空气开发技术的井组试验[5-8]。但是,由于对注空气开发机理认识不清,以及考虑生产安全因素,目前国内关于空气驱的室内研究和现场试验大部分集中在减氧空气驱和低温氧化研究方面[9-11]。而国外虽然先后在Buffalo、Medicine Pole等油田实施了多个注空气驱项目[12-15],但是空气驱研究主要集中在生产规律和开发动态方面。尽管有学者提出了氧化热效应的作用,但并未对其作用机理进行深入研究[16-17]
整体来说目前对于轻质原油注空气技术的研究主要集中于低温氧化特征[18-23]、原油空气反应产物[3,24 -25]、烟道气驱机理[26-29]和生产动态规律[16-17]等方面,缺乏对稀油注空气提高采收率机理的深刻认识,尤其对高温和热效应提高稀油采收率机理缺乏深入研究[30]。针对这些问题,笔者前期对稠油、稀油、挥发油[31]以及凝析油等不同类型原油开展了一维热氧化驱对比实验,实验结果表明,在高压条件下稀油注空气也能充分消耗氧气产生烟道气(约含85% N2和15% CO2),形成和稠油火驱一样稳定的热氧化前缘,稀油油藏可以安全高效注入空气驱油。但随着原油重质组分减少、黏度降低,其热氧化前缘特征发生了显著的变化:①热氧化前缘温度显著降低,从稠油的500~700 ℃降低到稀油的350~450 ℃、挥发油的260~300 ℃、凝析油的220~250 ℃,氧化燃料也从稠油的固态结焦物变为轻质油的残余液相重质组分;②升温降黏开发特征越来越弱,热蒸馏相变特征越来越明显[32],稀油、挥发油和凝析油由于热蒸馏相变,大部分被原油与烟道气组成的高温热混相前缘驱替到生产端产出,最终驱油效率均超过90%,达到了混相驱替的驱油效率。
笔者基于对实验结果的分析,通过相态模拟计算发现烟道气驱替过程中在轻质油藏热氧化前缘实现了原油与烟道气的超临界混相,据此提出了空气热混相驱的理念[31]。但是目前在空气热混相驱过程中是否真正实现了烟道气与原油的混相没有得到验证,且存在对其混相规律和特征认识不清等问题。针对这些问题,笔者在一维空气热氧化管驱替实验认识的基础上,基于对稀油注空气热氧化前缘生成的烟道气组分的合理假设,借鉴CO2混相驱细长管混相压力实验流程并升级实验设备,开展不同温度、压力条件下烟道气与不同类型轻质原油的混相实验,对烟道气与轻质原油的热混相规律进行研究,以期加深对注空气生热驱油机理的认识,为轻质油藏注空气热混相驱提供实验和理论依据。烟道气高温条件下的混相机理研究对于拓展混相驱理论,发展低CO2含量的烟道气高效驱油/埋存技术也具有理论和应用指导意义。

1 轻质原油热混相机理室内实验

1.1 实验材料

本次实验共选取了3种有代表性的脱气原油油样进行对比研究:①吉林油田莫里青油藏常规稀油油样,地面脱气原油黏度为7 mPa·s,地下原油黏度为2 mPa·s,溶解气油比为80 m3/m3;②塔里木盆地柯克亚油田挥发油油样,地面脱气原油黏度为5 mPa·s,地下原油黏度为1 mPa·s,溶解气油比为280 m3/m3;③塔里木盆地柯克亚油田气顶凝析油油样,地面脱气原油黏度为2 mPa·s,地下原油黏度为0.7 mPa·s,凝析气藏凝析油含量为500 g/m3
本次实验使用气体为工业纯二氧化碳和氮气,其纯度大于99%,通过控制二氧化碳和氮气的注入速度配制成前者占比为15%、后者占比为85%的烟道气。

1.2 实验装置

本次实验装置主要包括耐高温细长管模型系统、注入系统、温度压力控制系统和测量及尾气处理系统(见图1)。①细长管模型系统:细长管模型内径为4 mm,长度为2 084 cm,内部填充粒径75 μm(200目)石英砂,渗透率为1 500×10-3 μm2。②注入系统:主要包括气瓶、气体质量流量控制器、ISCO泵和高温高压活塞容器等设备,其主要功能是保证实验中模型充分饱和原油、确保注入气体量的精确控制以及完成实验后的管线清理工作。气体质量流量控制器精度为±0.2%,ISCO泵的精度为±0.5%。③温度压力控制系统:主要包括恒温烘箱和回压调节阀,可以提供稳定的温度、压力等实验环境。恒温烘箱的控温精度为±1.0 ℃,回压调节阀的控压精度为±0.01 MPa;④测量及尾气处理系统:主要包括压力表、气量计、收集装置(量筒及电子天平)、气液分离器和尾气处理装置,可以保证实验数据的精确收集和实验人员的安全。电子天平量程为200 g,感量为0.01 mg,压力表精度为0.25级,气量计精度为0.05 cm3
图1 烟道气细长管混相实验装置示意图

1.3 实验设计与步骤

本次实验主要目的为探究升温热作用条件下不同类型原油与烟道气混相规律,为此共设计完成2类共32组实验。表1中实验方案以莫里青原油为研究对象,研究同一种常规稀油烟道气最小混相压力随温度变化规律;表2中实验方案以莫里青稀油和柯克亚挥发油/凝析油为研究对象,研究常规稀油、挥发油、凝析油在相同压力条件下对应的最小混相温度。
表1 莫里青稀油细长管混相实验设计方案
编号 原油类型 实验压力/MPa 实验温度/℃ 注入流体
1 莫里青稀油 20,25,30,35,40 100 15%CO2+85%N2
2 莫里青稀油 20,25,30,35,40 250 15%CO2+85%N2
3 莫里青稀油 20,25,30,35,40 300 15%CO2+85%N2
4 莫里青稀油 15,20,25,30 350 15%CO2+85%N2
5 莫里青稀油 15,20,25 400 15%CO2+85%N2
表2 莫里青稀油、柯克亚挥发油/凝析油细长管混相对比实验设计方案
编号 原油类型 实验压力/MPa 实验温度/℃ 注入流体
1 莫里青稀油 20 250,300,350,400 15%CO2+85%N2
2 柯克亚挥发油 20 250,300,350 15%CO2+85%N2
3 柯克亚凝析油 20 150,200,250 15%CO2+85%N2
每组实验的具体步骤如下。
①清洗细长管模型与试压。将细长管模型恒温在50 ℃,使用石油醚清洗细长管模型,直至细长管出口端产出流体全部为石油醚时停止,以保证细长管完全清洗干净。然后利用干燥的高压氮气吹干细长管内部,并进行1 h的试压,若压降小于0.05 MPa说明模型密封性良好。
②细长管模型饱和原油。细长管模型清洗完毕后调整温度压力控制系统至实验温度和压力,然后以1 mL/min的驱替速度使用ISCO泵将活塞容器中的原油缓慢注入细长管模型,直至细长管出口端产出流体均为原油时停止,此时细长管模型饱和原油完毕。
③气体驱替。在实验温度、压力条件下,将氮气与二氧化碳按照体积比85∶15在气体活塞容器中充分混合,然后以0.2 mL/min的恒定速度驱替细长管模型中的原油,当累计注入量大于1.2 PV且不再产油后停止驱替。
④相关参数的计算与测量。在气体驱替过程中每间隔2 min记录1次产出液的体积与质量,计算阶段产油速率和累计采收率,并记录和整理实验数据。

2 实验结果及分析

2.1 莫里青稀油细长管混相实验

图2显示了100,250,300,350,400 ℃条件下不同压力下莫里青稀油细长管混相实验结果。在相同温度条件下,随着压力的增加,注入1.2 PV时的驱油效率逐渐上升,且压力与注入1.2 PV时的驱油效率存在近线性关系(见图3),该规律与常规CO2细长管驱替实验相同。原油与注入气达到混相的条件为注入1.2 PV时驱油效率达到90%[33],而温度100 ℃、驱替压力达到设备上限40 MPa时,注入1.2 PV时的驱油效率仅为48.68%,远远达不到混相条件。温度250 ℃、驱替压力40 MPa时,注入1.2 PV时的驱油效率为71.01%,仍然达不到混相条件。温度300 ℃、驱替压力40 MPa时,注入1.2 PV时的驱油效率低于90%,依然达不到混相条件。而在温度350,400 ℃的条件下,压力分别为24.5,19.5 MPa时,注入1.2 PV时的驱油效率达到90%,满足混相条件。可以看出,随着温度增加,烟道气与原油实现了混相。
图2 不同温度下莫里青稀油细长管混相实验结果
图3 不同温度下莫里青稀油细长管混相实验注入1.2 PV烟道气时驱油效率随压力变化曲线
图4显示了压力为25 MPa时不同温度下驱油效率和气油比变化曲线,可以看出25 MPa下温度为100,250,300 ℃时没有实现混相驱替。温度为100,250 ℃时,注入0.6~0.7 PV时开始大量产出自由气,气油比迅速上升出现气窜;300 ℃时实现了近混相驱替,在注入0.8 PV时开始大量产出自由气;350 ℃时,在注入1.2 PV时驱油效率达到了91%,实现了混相驱替,注入0.9 PV时开始产出自由气,但此时驱油效率已经达到88%;温度上升到400 ℃时,混相驱替效果进一步提升,注入1.2 PV时驱油效率达到97%,注入0.9 PV时仍然没有自由气产出,驱油效率达到90%,注入1.0 PV时开始产出自由气,此时驱油效率已经达到95%。总体来说,相同压力条件下,温度越高,自由气产出越晚,气油比越低,混相驱替效果越好。
图4 压力为25 MPa时不同温度下莫里青稀油细长管混相实验驱油效率和气油比变化曲线
图5显示了压力为25 MPa时莫里青稀油细长管实验注入1.2 PV时驱油效率随温度的变化曲线。可以看出,在相同压力条件下驱油效率随温度的变化基本分为平稳上升、急速上升和缓慢上升3个阶段。对于稀油来说,高温烟道气驱替过程中主要驱油机理为轻质组分蒸馏相变作用。由图5可见,当温度较低(不高于250 ℃)时,注入1.2 PV时的驱油效率由100 ℃的42.22%上升至250 ℃的51.04%,仅提高8.82个百分点;温度从250 ℃进一步上升至350 ℃时,注入1.2 PV时的驱油效率快速提高至91.79%,提高了近41个百分点。主要原因在于,在25 MPa条件下,温度低于250 ℃时只有C2—C6的轻质组分发生了蒸馏相变,温度为250~300 ℃时C7—C16发生蒸馏相变[34]。莫里青稀油C2—C6含量很低,因此在温度低于250 ℃时,原油蒸馏相变较弱,难以实现混相;温度为250~300 ℃时,大量C7—C16油相组分发生蒸馏相变,与高压下被压缩的高温超临界氮气相互作用,最终实现混相[31]。以氮气为主的烟道气和原油混相后,再继续增加温度,驱油效率增幅相对变小。
图5 压力为25 MPa时莫里青稀油细长管混相实验注入1.2 PV时的驱油效率随温度变化曲线

2.2 莫里青稀油、柯克亚挥发油/凝析油细长管混相对比实验

研究表明,由于大分子链胶质和沥青质含量较高,稠油在高温火驱一维驱替实验中会出现结焦现象,最终驱油效率一般小于85%[35],说明稠油在注空气开发的过程中不能实现混相驱替,升温降黏为其主要开发机理。因此本文不对稠油的热混相状态与条件进行讨论。
为了分析温度对轻质原油混相的影响,本文将一定压力条件下细长管驱油实验注入1.2 PV烟道气时驱油效率达到90%的温度点定义为该压力条件下的最小混相温度。实验测试表明,莫里青稀油、柯克亚挥发油和凝析油在20 MPa下的最小混相温度分别约为390,310,220 ℃(见图6),说明原油越轻、所含C20以下的轻质组分越多(见表3),相同压力条件下实现混相所需要的温度越低,越容易实现混相驱替,越适宜于注空气开发,注空气开发效果越好。
图6 压力为20 MPa时莫里青稀油、柯克亚挥发油/凝析油细长管混相实验注入1.2 PV烟道气驱油效率随温度变化曲线
表3 实验油样组分统计表
油样 组分含量/%
C11- C11—C20 C21—C30 C31—C40 C40+
莫里青稀油 8.22 34.15 27.15 12.27 18.21
柯克亚挥发油 15.40 50.64 21.83 7.38 4.75
柯克亚凝析油 40.30 59.47 0.23 0 0
由于实验工作量大、难度高,在不影响升温时烟道气与轻质原油混相规律的条件下,实验中所用油样均为脱气原油。莫里青稀油套管气样中CH4含量70%,C2—C10约占30%,而柯克亚挥发油和凝析油套管气样中CH4含量80%,C2—C10约占20%。脱气过程中部分轻质组分随气体流失,因此在储集层条件下原油轻质组分含量相对本文实验更高,更易发生混相[31-32]。300,350 ℃下,莫里青稀油复配地下原油细长管混相实验最小混相压力分别约为35.5 MPa和19.0 MPa,与脱气原油相比分别降低了5.0 MPa和5.5 MPa。

2.3 讨论

图7为国外学者研究得到的CO2最小混相压力随温度变化曲线[36]。可以看出,CO2的最小混相压力先随着温度的上升而上升,而后随着温度的上升而下降。
图7 CO2最小混相压力与温度关系曲线[36]
对莫里青稀油细长管混相实验数据进行回归和计算,得到100,250,300,350,400 ℃下最小混相压力分别约为123.9,54.2,40.5,24.5,19.5 MPa,由此可得如图8所示的最小混相压力与温度关系曲线。可以看出,温度上升到200 ℃以上时,烟道气与莫里青稀油混相压力明显下降,说明提高温度是促进原油混相的有效方法。该实验结果不同于以往认为的以氮气为主的烟道气不能与原油发生混相的固有观点,加深了对热作用条件下混相效果的认识。本次实验中,在实验设备允许的温度压力范围之内,没有找到烟道气随着温度的增大最小混相压力先增加后变小的拐点。从理论上来说,烟道气最小混相压力也应该具有与CO2最小混相压力类似的变化规律,存在最小混相压力随温度变化的拐点。但对于以氮气为主的烟道气来说,由于氮气的临界温度和临界压力(-146.95 ℃,3.39 MPa)较CO2(31.1 ℃,7.38 MPa)在饱和压力-温度关系图上的位置更加靠左,因此其与原油的最小混相压力-温度曲线拐点理论上也应向左偏移,这一点仍需进一步开展实验和理论验证。
图8 莫里青稀油与烟道气最小混相压力随温度变化曲线
轻质原油与烟道气混相驱替机理和规律与传统CO2混相驱有很大的区别,CO2混相驱是通过高压实现接触抽提混相,更多表现出单相液相的特点,而轻质原油与烟道气热混相体现的是高温高压条件下的超临界相变状态,表现出更多气相相变特征。但是,目前对于烟道气与轻质原油混相的组分相变作用特征、微观作用机理仍需开展高温高压可视化实验研究,进一步明确热作用条件下混相组分相变作用机理。
通过上述实验结果,进一步加深了对轻质油藏注空气热氧化开发机理的认识,可以看出在轻质油藏注空气热氧化驱替过程中,蒸馏相变热混相为主要开发机理。在轻质油热相变条件下传统的界面张力和毛管压力作用机制[37-38]发生了根本改变,其不再是制约低渗—致密储集层开发的难题,同时,轻质原油在升温相变条件下体积突增,可以通过热传导和热膨胀效应采出气体介质无法进入的微孔隙中的原油,使得空气热混相气体驱替波及和热波及范围内的油藏含油饱和度尽可能降低,释放各种常温条件下无法动用的微孔隙原油,大幅提高低渗—致密储集层的采收率和开发效益。

3 结论

烟道气在高温高压条件下可以实现对轻质原油的混相驱替,当温度升高到一定条件时最小混相压力大幅度降低。在相同压力条件下,随着温度升高,烟道气的驱油效率呈现出先平稳增加,再急速增加,后缓慢增加的趋势。驱油效率随温度急速增加阶段与稀油轻质组分随温度的蒸馏相变有着密切关系。相同压力条件下,混相后温度越高,轻质原油与烟道气的混相效果越好,温度升高驱油效率仍可持续增加。
相同压力条件下,烟道气与轻质原油最小混相温度随着原油中轻质组分含量增加而下降,说明原油中轻质组分越多,其越易发生混相,越适宜于注空气开发,注空气热混相驱效果越好。
[1]
杜猛, 吕伟峰, 杨正明, 等. 页岩油注空气提高采收率在线物理模拟方法[J]. 石油勘探与开发, 2023, 50(4): 795-807.

DOI

DU Meng, LYU Weifeng, YANG Zhengming, et al. An online physical simulation method for enhanced oil recovery by air injection in shale oil[J]. Petroleum Exploration and Development, 2023, 50(4): 795-807.

[2]
陈小龙, 李宜强, 廖广志, 等. 减氧空气重力稳定驱驱替机理及与采收率的关系[J]. 石油勘探与开发, 2020, 47(4): 780-788.

DOI

CHEN Xiaolong, LI Yiqiang, LIAO Guangzhi, et al. Experimental investigation on stable displacement mechanism and oil recovery enhancement of oxygen-reduced air assisted gravity drainage[J]. Petroleum Exploration and Development, 2020, 47(4): 780-788.

[3]
王正茂, 廖广志, 蒲万芬, 等. 注空气开发中地层原油氧化反应特征[J]. 石油学报, 2018, 39(3): 314-319.

DOI

WANG Zhengmao, LIAO Guangzhi, PU Wanfen, et al. Oxidation reaction features of formation crude oil in air injection development[J]. Acta Petrolei Sinica, 2018, 39(3): 314-319.

DOI

[4]
廖广志, 王红庄, 王正茂, 等. 注空气全温度域原油氧化反应特征及开发方式[J]. 石油勘探与开发, 2020, 47(2): 334-340.

DOI

LIAO Guangzhi, WANG Hongzhuang, WANG Zhengmao, et al. Oil oxidation in the whole temperature regions during oil reservoir air injection and development methods[J]. Petroleum Exploration and Development, 2020, 47(2): 334-340.

[5]
孟令为, 马骋, 江涛, 等. 特低渗油田泡沫辅助减氧空气驱矿场试验效果及认识[J]. 石油化工应用, 2020, 39(8): 86-89.

MENG Lingwei, MA Cheng, JIANG Tao, et al. Test effect and understanding of foam-assisted oxygen-reduced air flooding in oilfields[J]. Petrochemical Industry Application, 2020, 39(8): 86-89.

[6]
杜敏, 郭红强, 贠玉平, 等. X区块低渗油藏注气可行性研究[J]. 非常规油气, 2021, 8(1): 84-89.

DU Min, GUO Hongqiang, YUN Yuping, et al. Feasibility study of gas injection in low permeability reservoirs of X block[J]. Unconventional Oil & Gas, 2021, 8(1): 84-89.

[7]
董万青. 吉林油田空气泡沫驱室内实验及参数优化[D]. 北京: 中国石油大学(北京), 2017.

DONG Wanqing. Laboratory experiment and parameter optimization of air foam flooding in Jilin Oilfield[D]. Beijing: China University of Petroleum (Beijing), 2017.

[8]
袁义东. 甘谷驿空气泡沫综合调驱技术研究与矿场试验[D]. 西安: 西安石油大学, 2012.

YUAN Yidong. Technology research and field test on air foam profile control and flood in Gan Guyi Oilfield[D]. Xi’an: Xi’an Shiyou University, 2012.

[9]
张鸿, 王岐, 马宝全. 潜山油藏减氧空气驱室内实验研究: 以辽河油田S625区块为例[J]. 石油地质与工程, 2021, 35(6): 68-72.

ZHANG Hong, WANG Qi, MA Baoquan. Laboratory experimental study on oxygen reducing air flooding in buried hill reservoir: By taking S 625 block of Liaohe Oilfield as an example[J]. Petroleum Geology and Engineering, 2021, 35(6): 68-72.

[10]
廖广志, 王正茂. 新一代高效、低成本、绿色注空气开发技术进展[J]. 石油科技论坛, 2020, 39(2): 59-66.

LIAO Guangzhi, WANG Zhengmao. High-efficiency, low-cost and green air injection development technology of new generation[J]. Petroleum Science and Technology Forum, 2020, 39(2): 59-66.

[11]
袁士义, 王强, 李军诗, 等. 注气提高采收率技术进展及前景展望[J]. 石油学报, 2020, 41(12): 1623-1632.

DOI

YUAN Shiyi, WANG Qiang, LI Junshi, et al. Technology progress and prospects of enhanced oil recovery by gas injection[J]. Acta Petrolei Sinica, 2020, 41(12): 1623-1632.

DOI

[12]
KUMAR V K, GUTIERREZ D, MOORE R G, et al. Air injection and waterflood performance comparison of two adjacent units in Buffalo Field: Technical analysis[R]. SPE 99454-MS, 2006.

[13]
GUTIÉRREZ D, MILLER R J, TAYLOR A R, et al. Buffalo Field high-pressure air injection projects: Technical performance and operational challenges[R]. SPE 113254-MS, 2008.

[14]
KUMAR V K, FASSIHI M R, YANNIMARAS D V. Case history and appraisal of the medicine pole hills unit air-injection project[J]. SPE Reservoir Engineering, 1995, 10(3): 198-202.

DOI

[15]
AUSTIN-ADIGIO M, GATES I. Non-condensable gas co-injection with steam for oil sands recovery[J]. Energy, 2019, 179: 736-746.

DOI

[16]
MOORE R G, BELGRAVE J D M, MEHTA R, et al. Some insights into the low-temperature and high-temperature in-situ combustion kinetics[R]. SPE 24174-MS, 1992.

[17]
HOGUE B, GUTIÉRREZ D, HONG C, et al. Oil recovery from gas-over-bitumen reservoirs: Results from the AIDROH Pilot Project in Alberta[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2015, 54(6): 351-360.

DOI

[18]
DENNEY D. 30 Years of successful high-pressure air injection: Performance evaluation of Buffalo Field, South Dakota[J]. Journal of Petroleum Technology, 2011, 63(1): 50-53.

[19]
BARZIN Y, MOORE R G, MEHTA S A, et al. Impact of distillation on the combustion kinetics of high pressure air injection (HPAI)[R]. SPE 129691-MS, 2010.

[20]
齐桓, 李宜强, 陈小龙, 等. 轻质原油减氧空气驱低温氧化特征[J]. 石油勘探与开发, 2021, 48(6): 1210-1217.

DOI

QI Huan, LI Yiqiang, CHEN Xiaolong, et al. Low-temperature oxidation of light crude oil in oxygen-reduced air flooding[J]. Petroleum Exploration and Development, 2021, 48(6): 1210-1217.

[21]
廖广志, 杨怀军, 蒋有伟, 等. 减氧空气驱适用范围及氧含量界限[J]. 石油勘探与开发, 2018, 45(1): 105-110.

DOI

LIAO Guangzhi, YANG Huaijun, JIANG Youwei, et al. Applicable scope of oxygen-reduced air flooding and the limit of oxygen content[J]. Petroleum Exploration and Development, 2018, 45(1): 105-110.

[22]
LI J, MEHTA S A, MOORE R G, et al. New insights into oxidation behaviours of crude oils[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2009, 48(9): 12-15.

[23]
KÖK M V. Influence of reservoir rock composition on the combustion kinetics of crude oil[J]. Journal of Thermal Analysis and Calorimetry, 2009, 97(2): 397.

DOI

[24]
王玉婷, 邓君宇, 刘延民, 等. 轻质油藏注空气过程中原油低温氧化反应的O2-CO2转换率[J]. 科学技术与工程, 2014, 14(26): 50-54.

WANG Yuting, DENG Junyu, LIU Yanmin, et al. Oxygen-carbon dioxide conversion ratio in air-light oil low temperature oxidation process[J]. Science Technology and Engineering, 2014, 14(26): 50-54.

[25]
侯胜明, 刘印华, 于洪敏, 等. 注空气过程轻质原油低温氧化动力学[J]. 中国石油大学学报(自然科学版), 2011, 35(1): 169-173.

HOU Shengming, LIU Yinhua, YU Hongmin, et al. Kinetics of low temperature oxidation of light oil in air injection process[J]. Journal of China University of Petroleum (Edition of Natural Science), 2011, 35(1): 169-173.

[26]
马春红, 段永旭. 洼38块蒸汽复合烟道气驱试验研究[J]. 特种油气藏, 2001, 8(4): 74-78.

MA Chunhong, DUAN Yongxu. Experimental study on compound steam-flue gas drive in Block Wa 38[J]. Special Oil & Gas Reservoirs, 2001, 8(4): 74-78.

[27]
韩海水, 李实, 马德胜, 等. 全直径砾岩长岩心水驱后烟道气驱油与埋存实验[J]. 石油勘探与开发, 2018, 45(5): 847-852.

DOI

HAN Haishui, LI Shi, MA Desheng, et al. Investigation of flue gas displacement and storage after the water flooding in a full diameter conglomerate long-core[J]. Petroleum Exploration and Development, 2018, 45(5): 847-852.

[28]
MONTES A R, GUTIERREZ D, MOORE R G, et al. Is high-pressure air injection (HPAI) simply a flue-gas flood?[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2010, 49(2): 56-63.

[29]
SHOKOYA O S, MEHTA S A, MOORE R G, et al. Evaluation of the miscibility and contribution of flue gas to oil recovery under high pressure air injection[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2002, 41(10): 58-68.

[30]
唐君实, 关文龙, 蒋有伟, 等. 稀油火烧油层物理模拟[J]. 石油学报, 2015, 36(9): 1135-1140.

DOI

TANG Junshi, GUAN Wenlong, JIANG Youwei, et al. Physical simulation of light oil in-situ combustion[J]. Acta Petrolei Sinica, 2015, 36(9): 1135-1140.

DOI

[31]
席长丰, 王伯军, 赵芳, 等. 轻质油藏高压注空气氧化特征与热混相驱技术[J]. 石油勘探与开发, 2022, 49(4): 760-769.

DOI

XI Changfeng, WANG Bojun, ZHAO Fang, et al. Oxidization characteristics and thermal miscible flooding of high pressure air injection in light oil reservoirs[J]. Petroleum Exploration and Development, 2022, 49(4): 760-769.

[32]
DU X, XI C F, SHI L X, et al. A review on the use of chemicals as steam additives for thermal oil recovery applications[J]. Journal of Energy Resources Technology, 2022, 144(11): 113004.

DOI

[33]
国家标准化管理委员会. 最低混相压力实验测定法: 细管法:SY/T 6573—2016[S]. 北京: 石油工业出版社, 2016.

Standardization Administration of China. Experimental determination of minimum miscible pressure: Thin tube method: SY/T 6573—2016[S]. Beijing: Petroleum Industry Press, 2016.

[34]
秦积舜, 李爱芬. 油层物理学[M]. 北京: 石油大学出版社, 2003.

QIN Jishun, LI Aifen. Reservoir physics[M]. Beijing: China University of Petroleum Press, 2003.

[35]
关文龙, 席长丰, 陈亚平, 等. 稠油油藏注蒸汽开发后期转火驱技术[J]. 石油勘探与开发, 2011, 38(4): 452-462.

GUAN Wenlong, XI Changfeng, CHEN Yaping, et al. Fire-flooding technologies in post-steam-injected heavy oil reservoirs[J]. Petroleum Exploration and Development, 2011, 38(4): 452-462.

DOI

[36]
YUAN H, JOHNS R T, EGWUENU A M, et al. Improved MMP correlations for CO2 floods using analytical gas flooding theory[R]. SPE 89359-MS, 2004.

[37]
屈雪峰, 雷启鸿, 高武彬, 等. 鄂尔多斯盆地长7致密油储层岩心渗吸试验[J]. 中国石油大学学报(自然科学版), 2018, 42(2): 102-109.

QU Xuefeng, LEI Qihong, GAO Wubin, et al. Experimental study on imbibition of Chang7 tight oil cores in Ordos Basin[J]. Journal of China University of Petroleum (Edition of Natural Science), 2018, 42(2): 102-109.

[38]
游利军, 康毅力. 油气储层岩石毛细管自吸研究进展[J]. 西南石油大学学报(自然科学版), 2009, 31(4): 112-116.

DOI

YOU Lijun, KANG Yili. Progress in research on spontaneous capillary imbibition of oil and gas reservoir rocks[J]. Journal of Southwest Petroleum University (Science & Technology Edition), 2009, 31(4): 112-116.

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